工业废水与半焦配煤制浆研究
Study on preparation of industrial wastewater⁃semicoke⁃coal⁃slurry
Received: 2019-04-08 Online: 2019-09-22
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顾思云, 何其慧, 王溢华, 田万成, 刘志勇, 胡柏星.
Gu Siyun, He Qihui, Wang Yihua, Tian Wancheng, Liu Zhiyong, Hu Baixing.
我国是富煤、缺油、少气的发展中大国,煤炭探明储量占世界总探明储量的21.4%.2017年我国煤炭生产量占全国能源总生产量的69.5%,消费量占能源总消费量的60.5%[1,2],因此煤为基础是我国现阶段能源结构特点.但是传统的煤炭利用方式效率低、污染大,发展洁净煤技术是必由之路.洁净煤技术是提高煤炭利用效率、减少环境污染的技术总称,煤炭分质利用是其重要的发展方向.煤炭分质利用具有资源利用率高、热能效率高等优点,但是会产生半焦和废水等副产物[3,4].其中,半焦具有比表面大、化学活性好等优点,可以用作良好的催化剂和热载体等,但是用量不大[5,6];也可以利用水煤浆技术制备水⁃半焦浆.水煤浆技术兴起于20世纪70年代,是一种得到广泛应用的洁净煤技术.水煤浆由占总质量50%~70%的煤颗粒、30%~50%的水和少量添加剂组成,兼具煤炭本身的特点和石油的流动性及稳定性,是一种可以在一定程度上替代石油的煤基液体染料和化工原料.水煤浆最重要的指标是浓度,因为水煤浆在燃烧或者气化过程需要消耗部分煤以提供水分蒸发的热量,水煤浆浓度越高意味着这部分煤消耗得越少[7,8,9,10,11].水⁃半焦浆的需求量大,能够实现大规模生产,但是由于半焦孔隙率高、堆积密度低,难以制备高浓度的水⁃半焦浆,如果可以解决这个问题,水⁃半焦浆的应用前景将会更加广阔[12,13].常见的提高水⁃半焦浆浓度的方法有填充改性和级配等.填充改性是用细颗粒填充半焦中的孔隙以提高堆积效率[14];级配是指不同粒度颗粒之间的搭配,只有合理的级配,大小颗粒相互填充,减少空隙率,提高固相堆积率,才能用较少水制备出流动性好的高浓度水⁃半焦浆[15].此外,煤化工产生的工业废水含有大量的有机污染物,成分复杂,对环境危害大,处理难度高.目前主要的煤化工废水处理方式仍是生物法,但是该方法抗冲击负荷能力差,且需要进一步的处理[16,17],如果把工业废水用作水煤浆的原料则可以实现其环保高效利用[18].本文探究了以工业废水、半焦和煤为原料制备废水⁃半焦⁃煤浆的可行性,利用煤和半焦可磨性和粒度的差异进行半焦配煤制浆,可以通过拓宽浆体的粒度分布和利用细颗粒煤粉对半焦孔隙的填充作用提高颗粒堆积效率,从而制得高浓度废水⁃半焦⁃煤浆,同时解决半焦挥发分低、难以单独燃用的问题;还能利用半焦多孔、比表面大等特性充分吸附工业废水中的有机污染物,降低其对水煤浆制浆性能的劣化作用,同时减轻废水散发的刺激性气味对制浆环境的不良影响.因此,本研究可以为半焦和工业废水的资源化利用提供一种清洁有效的方法.
1 实验原料
表1 煤和半焦的基础分析结果
Table 1
分析项目 | 陕西半焦 | 榆林煤 | 大同煤 | 准东煤 | |
---|---|---|---|---|---|
全 水 (wt%) | 6.83 | 14.21 | 13.57 | 13.84 | |
内 水 (wt%) | 3.63 | 5.22 | 5.46 | 6.14 | |
干基灰分 (wt%) | 10.53 | 13.23 | 14.07 | 13.62 | |
干基挥发分 (wt%) | 4.52 | 32.69 | 30.11 | 31.59 | |
干基硫分 (wt%) | 0.23 | 0.41 | 0.46 | 0.54 | |
固定碳 (wt%) | 71.55 | 53.73 | 51.45 | 51.42 | |
哈氏可磨性指数 | 103.7 | 67.3 | 55.7 | 81.4 | |
干基高位发热量 (MJ·kg-1) | 27.29 | 27.72 | 28.06 | 27.82 | |
干基低位发热量 (MJ·kg-1) | 25.74 | 26.22 | 26.13 | 26.43 | |
堆密度 (g·cm-3) | 0.573 | 0.729 | 0.708 | 0.725 | |
真密度 (g·cm-3) | 1.486 | 1.342 | 1.314 | 1.331 | |
比表面 (m2·g-1) | 80.58 | 2.67 | 3.43 | 2.98 | |
灰熔点 (℃) | DT | 1133 | 1208 | 1175 | 1184 |
ST | 1164 | 1224 | 1199 | 1207 | |
HT | 1196 | 1253 | 1233 | 1246 | |
FT | 1257 | 1281 | 1262 | 1269 | |
溶出物pH | 7.34 | 7.05 | 7.12 | 7.06 | |
溶出物电导率 (mS·cm-1) | 0.323 | 0.633 | 0.641 | 0.670 |
表2 工业废水的基础分析结果
Table 2
分析项目 | 分析结果 |
---|---|
pH | 8.99 |
电导率 (mS·cm-1) | 30.25 |
悬浮物含量 (wt%) | 0.13 |
COD (mg·L-1) | 11923 |
固含量 (wt%) | 1.35 |
粘度 (mPa·s, 20 ℃) | 1.77 |
表面张力 (mN·m-1, 20 ℃) | 63.35 |
2 实验步骤
2.1 原料的预处理
以未处理的陕西半焦为半焦粗粉.称取2.0 kg该半焦粗粉、2.5 kg煤化工废水和6.0 g添加剂,放入负载量为5.0 kg的球磨机(下同)中研磨60 min,制得半焦细粉浆.将榆林煤在105 ℃烘箱中干燥240 min,经破碎机粉碎成粗颗粒,称取4.5 kg 煤颗粒放入球磨机中干法磨制8 min,取出1.8 kg,剩余煤样再干法磨制16 min后取出.将两次取出的煤粉混合,制得榆林煤粗粉.在球磨机中加入2.5 kg榆林煤粗颗粒,再加入2.0 kg 煤化工废水和7.5 g的添加剂,研磨120 min,制得榆林煤细粉浆.
2.2 烧杯干法制浆
2.2.1 粗粉直接制浆
在250 mL烧杯中称取适量煤化工废水和添加剂,在低速搅拌下缓慢加入预先称好质量的半焦粗粉(或榆林煤粗粉),待全部加入后,再将转速调至1200 r·min-1搅拌约10 min,制得废水半焦浆和废水煤浆.测定浆体表观粘度,然后调整浆体浓度为(800±50) mPa·s,以此时的浓度作为浆体定粘浓度,下同.
2.2.2 粗粉细浆混合制浆
在250 mL烧杯中称取准确质量的半焦细浆(或榆林煤细浆),并加入适量废水和添加剂,在低速搅拌下缓慢加入预先称好质量的半焦粗粉(或榆林煤粗粉),待全部加入后,再在1200 r·min-1转速下搅拌约5 min,制得级配的废水⁃半焦⁃煤浆.测定浆体表观粘度,然后调整浆体浓度为(800±50) mPa·s.
2.3 湿磨制浆
在球磨机中加入预先称好质量的半焦粗粉、破碎过的煤、煤化工废水和添加剂,研磨60 min,制得废水⁃半焦⁃煤浆.测定浆体表观粘度,然后调整浆体浓度为(800±50) mPa·s.
3 测试和表征方法
3.1 浆体性能表征
表3 浆体性能表征方法
Table 3
表征项目 | 表征方法 | 备 注 |
---|---|---|
定粘浓度 (wt%) | 干燥箱干燥法 | 在105 ℃下干燥至恒重 |
表观粘度 (mPa·s) | 旋转粘度法 | 转速为60 r·min-1,温度为20 ℃ |
流动性 | 目测法 | 按流动性递减的顺序分为A,B,C三等,分别表示连续流动、不连续流动和无法流动 |
静态稳定性 | 落棒法 | 浆体预先静置48 h |
3.2 粒度分布的测定
用激光散射粒度分析仪(Master Sizer 2000,英国Malvern公司)测定煤和半焦颗粒的粒度分布.方法为:将样品充分分散在水中,用循环泵导入激光散射粒度分析仪中,即可得到样品的粒度分布情况.本文提供的粒度数据均为三次测量结果的平均值.
3.3 粒度分布系数的计算
粒度分布系数σ是一种表征粒度分布宽度的方法,粒度分布系数σ越大,意味着被测样品的粒度分布越宽[20].σ的定义如式(1)所示.
其中,Dn为第n个粒级的粒径,Dv为粒子的平均粒径,Cn为第n个粒级的体积分数.n的值是根据激光粒度仪的粒度分组数确定的.
3.4 哈氏可磨性指数的测定
可磨性是指煤或半焦被粉碎的难易程度,常用的指标为哈氏(Hardgrove)可磨性指数.其测定方法为:称取50.0 g粒度范围为0.63~1.25 mm的样品,经哈氏可磨性测定仪研磨60转后用0.071 mm的筛子筛分,称量筛上样品的质量,由研磨前的样品质量减去筛上样品质量得到筛下样品的质量,然后在校准图上査找或由线性回归方程计算出样品的哈氏可磨性指数[21].
3.5 颗粒堆积状态分析
用扫描电子显微镜(S3400N⁃II,日本Hitachi公司)观察样品中颗粒的表面形貌和堆积状态.所有样品均预先烘干至恒重再进行观察.
3.6 热重分析
在氮气氛围下,使用热分析仪(TGA/DSC 1,德国METTLER TOLEDO公司)对样品进行热重分析,扫描速度为10 ℃·min-1.
4 实验结果与讨论
4.1 添加剂种类和用量对成浆性能的影响
采用粗粉直接制浆,用实验原料中所述的几种添加剂分别制得废水⁃半焦浆和废水⁃半焦⁃煤浆(煤的干基质量分数为50 wt%),测定这些样品的定粘浓度.添加剂种类和用量对废水⁃半焦浆和废水⁃半焦⁃煤浆定粘浓度的影响见图1和图2.由图1和图2可知,废水⁃半焦浆与废水⁃半焦⁃煤浆的定粘浓度随添加剂用量的增加而逐渐升高,当添加量增加到一定程度后,定粘浓度变化不大,此时添加剂分子在煤(或半焦)表面的吸附已达饱和.与其他添加剂相比,脂肪族和复配型添加剂的成浆浓度相对较高,因为煤和半焦表面含氧官能团比例和孔隙率差异较大,脂肪族和复配型添加剂在煤和半焦表面的吸附效果都很好[22].但脂肪族添加剂制得浆料稳定性较差,因此选择该复配型添加剂作为后续实验的原料,添加量为干基质量的3.0‰.
图1
图1
添加剂种类和用量对废水半焦浆浓度的影响
Fig.1
Effect of type and dosage of additive on solid loading of the industrial wastewater⁃semicoke slurry
图2
图2
添加剂种类和用量对废水⁃半焦⁃煤浆浓度的影响
Fig. 2
Effect of type and dosage of additive on solid loading of the industrial wastewater⁃semicoke⁃coal slurry
4.2 级配对成浆性能的影响
图3
图3
半焦和煤的粒度分布曲线
Fig. 3
The particle size distribution curves of semicoke and coal
表4 半焦和煤的粒度参数
Table 4
样品名 | 粒度参数 (μm) | ||||||
---|---|---|---|---|---|---|---|
D10 | D25 | D50 | D75 | D90 | D[4,3] | ||
陕西半焦 | 粗粉 | 11.27 | 20.60 | 38.38 | 66.01 | 99.51 | 51.38 |
细浆 | 2.33 | 5.94 | 12.71 | 23.44 | 38.42 | 19.94 | |
榆林煤 | 粗粉 | 4.95 | 24.12 | 134.55 | 329.92 | 598.34 | 210.54 |
细浆 | 2.42 | 6.81 | 19.03 | 45.42 | 76.34 | 34.79 |
4.2.1 半焦粗粉与半焦细浆混合制浆
表5 半焦粗粉与半焦细浆混合制浆实验结果
Table 5
半焦粉干基比例(wt%) | 预计浓度(wt%) | 实际浓度(wt%) | 粘度(mPa·s) | 流动性 | 48 h稳定性 |
---|---|---|---|---|---|
0 | 50.75 | 50.75 | 832 | A | 少量析水、软沉淀 |
10 | 50.45 | 51.24 | 812 | A | 少量析水、软沉淀 |
20 | 50.15 | 51.85 | 784 | A | 少量析水、软沉淀 |
30 | 49.85 | 52.41 | 798 | A | 少量析水、软沉淀 |
40 | 49.55 | 53.18 | 776 | A | 少量析水、软沉淀 |
50 | 49.26 | 53.02 | 773 | B | 少量析水、软沉淀 |
60 | 48.96 | 52.37 | 785 | B | 大量析水、软沉淀 |
70 | 48.66 | 50.21 | 794 | B | 大量析水、软沉淀 |
80 | 48.36 | 49.89 | 811 | C | 大量析水、硬沉淀 |
90 | 48.06 | 48.58 | 802 | C | 大量析水、硬沉淀 |
100 | 47.76 | 47.76 | 786 | C | 大量析水、硬沉淀 |
4.2.2 半焦粗粉与榆林煤细浆混合制浆
表6 半焦粗粉与榆林煤细浆混合制浆实验结果
Table 6
半焦粉干基比例(wt%) | 预计浓度(wt%) | 实际浓度(wt%) | 粘度(mPa·s) | 流动性 | 48 h稳定性 |
---|---|---|---|---|---|
0 | 60.64 | 60.64 | 792 | A | 少量析水、软沉淀 |
10 | 59.35 | 59.48 | 805 | A | 少量析水、软沉淀 |
20 | 58.06 | 58.54 | 841 | A | 少量析水、软沉淀 |
30 | 56.78 | 57.97 | 827 | A | 少量析水、软沉淀 |
40 | 55.49 | 56.62 | 784 | A | 少量析水、软沉淀 |
50 | 54.20 | 55.30 | 767 | A | 少量析水、软沉淀 |
60 | 52.91 | 54.45 | 785 | A | 少量析水、软沉淀 |
70 | 51.62 | 53.34 | 821 | B | 大量析水、硬沉淀 |
80 | 50.34 | 52.98 | 826 | B | 大量析水、硬沉淀 |
90 | 49.05 | 51.53 | 798 | B | 大量析水、硬沉淀 |
100 | 47.76 | 47.76 | 786 | C | 大量析水、硬沉淀 |
4.2.3 榆林煤粗粉与半焦细浆混合制浆
半焦细浆与榆林煤粗粉按不同比例混合制浆实验结果见表7.可以看出,当煤粉干基比例低于90 wt%时,废水⁃半焦⁃煤浆的定粘浓度随煤粉干基比例的增加而升高;实际成浆浓度一般可以比预计浓度高4 wt%~5 wt%.这是由于两种原料粒度分布差异最为明显,级配效果也最好,充分混合后细颗粒进入粗颗粒之间的空隙,当颗粒之间产生移动时能起到润滑作用,从而降低了摩擦阻力,因此能够实现定粘浓度的大幅度提高[23].此外,在静止状态下,煤的粗颗粒可以起到支撑浆体的作用,减缓颗粒的沉降,再加上细颗粒会对半焦孔隙有一定的填充作用,所以该方法制浆效果最好.用扫描电子显微镜观察用该方法制得的样品的堆积状况并与半焦浆样品进行比较(见图4),可以看到半焦孔隙发达,颗粒间空隙较多,而用本方法制得的样品颗粒堆积得更紧密,因此成浆浓度更高.
表7 榆林煤粗粉与半焦细浆混合制浆实验结果
Table 7
煤粉干基比例(wt%) | 预计浓度(wt%) | 实际浓度(wt%) | 粘度(mPa·s) | 流动性 | 48 h稳定性 |
---|---|---|---|---|---|
0 | 50.75 | 50.75 | 832 | A | 少量析水、软沉淀 |
10 | 51.73 | 52.67 | 822 | A | 少量析水、软沉淀 |
20 | 52.71 | 55.11 | 845 | A | 少量析水、软沉淀 |
30 | 53.68 | 57.67 | 776 | A | 少量析水、软沉淀 |
40 | 54.66 | 59.62 | 785 | A | 无析水、无沉淀 |
50 | 55.64 | 60.04 | 788 | A | 无析水、无沉淀 |
60 | 56.62 | 61.13 | 815 | A | 无析水、无沉淀 |
70 | 57.60 | 62.01 | 805 | A | 无析水、无沉淀 |
80 | 58.57 | 62.54 | 763 | B | 少量析水、软沉淀 |
90 | 59.55 | 63.08 | 779 | B | 少量析水、软沉淀 |
100 | 60.53 | 60.53 | 846 | A | 少量析水、软沉淀 |
图4
图4
半焦(A)和半焦配煤(B)的扫描电镜照片
Fig. 4
SEM images of semicoke (A) and semicoke blended by coal (B)
4.3 原料可磨性差异对成浆性能的影响
为了模拟工业上湿法磨制水煤浆的生产条件,同时探究原料可磨性差异对浆体性能的影响,本论文采用湿磨制浆的方法,分别用三种可磨性不同的煤与陕西半焦按7∶3的煤/焦干基质量比放入球磨机中湿磨制浆(两种原料的可磨性指数已在表1中显示),并与陕西半焦湿磨制浆进行性能对比.同时对这四种浆体的粒度及粒度分布进行测定,计算其粒度分布系数
表8 不同可磨性的煤粉与陕西半焦湿磨制浆实验结果
Table 8
制浆原料 | 原料可磨性指数之差相对于半焦可磨性指数的比例(%) | 预计浓度(wt%) | 实际浓度(wt%) | 实际浓度相对于预计浓度提高的比例(%) | 粒度分布 系数 | 低位发热量(MJ·kg-1) | 干基挥发分(wt%) |
---|---|---|---|---|---|---|---|
陕西半焦 | 0 | / | 50.75 | / | 92.9 | 13.06 | 4.52 |
半焦、准东煤 | 21.5 | 58.85 | 62.02 | 5.4 | 125.7 | 16.26 | 23.47 |
半焦、榆林煤 | 35.1 | 57.60 | 62.14 | 7.9 | 158.3 | 16.20 | 24.24 |
半焦、大同煤 | 46.3 | 56.54 | 62.31 | 10.2 | 196.5 | 16.21 | 22.43 |
4.4 废水浓度对成浆性能的影响
表9 废水⁃榆林煤浆与自来水⁃榆林煤浆的性能表征结果
Table 9
废水浓度(%) | 浆体粘度(mPa·s) | 浆体浓度(wt%) | 流动性 | 稳定性 |
---|---|---|---|---|
0(自来水) | 842 | 62.55 | A | 无析水、无沉淀 |
100 | 846 | 60.53 | A | 少量析水、软沉淀 |
150 | 837 | 60.02 | A | 少量析水、软沉淀 |
200 | 829 | 59.77 | A | 少量析水、软沉淀 |
300 | 833 | 59.19 | A | 大量析水、软沉淀 |
表10 用不同浓度废水制成的煤⁃半焦浆的性能表征结果
Table 10
废水浓度(%) | 浆体粘度(mPa·s) | 浆体浓度(wt%) | 流动性 | 稳定性 |
---|---|---|---|---|
0(自来水) | 788 | 60.04 | A | 无析水、无沉淀 |
100 | 782 | 60.08 | A | 无析水、无沉淀 |
150 | 798 | 60.02 | A | 无析水、无沉淀 |
200 | 813 | 60.12 | A | 无析水、无沉淀 |
300 | 772 | 60.10 | A | 无析水、无沉淀 |
4.5 半焦对工业废水中有机物的吸附性能
上述研究表明半焦对改善废水的制浆性能有突出作用,因此有必要探究半焦对废水中有机污染物的吸附性能.分别称取100 g废水原液和50 g半焦,充分混合后静置24 h,过滤得到吸附后的半焦样品,对其进行热重分析,并与在纯净水中浸泡24 h的半焦空白样进行对比,结果见图5和表11.由表11可见,半焦能够有效吸附废水中的有机物,吸附量约为半焦本身质量的0.6%.在实验过程中发现,经半焦吸附后的废水氨味和酚味明显降低.工业上一般都是在敞开体系中生产水煤浆的,如果直接用煤化工废水大规模生产水煤浆,除了会降低成浆性能,还会对制浆设备周围的环境造成严重污染.利用半焦的多孔性和良好的吸附性能可以在一定程度上解决这一难题.
图5
图5
吸附废水半焦和半焦空白样的热重曲线
Fig. 5
Thermogravimetric curves of semicoke adsorbing wastewater and blank sample
表11 吸附废水半焦和半焦空白样的热重分析结果
Table 11
样品 | 起始温 度(℃) | 终止温度(℃) | 减重(mg) | 减重百分率(wt%) |
---|---|---|---|---|
半焦 空白样 | 118.5 | 566.8 | 0.1570 | 2.684 |
吸附废水的半焦 | 118.5 | 566.8 | 0.1967 | 3.252 |
5 结 论
(1)选用复配型添加剂,以粒度分布差异较大的半焦细粉与煤粗粉为原料制备半焦⁃煤浆,可制得高性能浆料,还能提高浆体的干基挥发分和发热量,解决半焦难以单独燃用的问题.
(2)选取可磨性差异较大的半焦和煤进行湿磨制浆,可以实现较宽的粒度分布,级配效果更好,这对于工业上进行半焦配煤制浆有一定的参考价值.
(3)半焦对工业废水中的有机污染物有良好的吸附性能,能够缓解废水对制浆性能的劣化,同时减少废水的刺激性气味对周围环境的影响,从而为实现工业废水和半焦的资源化清洁利用提供一种途径.
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